锅炉技师资料_锅炉高级技师

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解答题

1,大容量锅炉汽包的结构有何特点?(1)汽包直径内壁设有夹层.(2)循环倍率小.(3)旋风分离器沿汽包长度方向均匀分布,使分离出来的蒸汽流量在汽空间分布较均匀,避免了局部蒸汽流速较高的现象.同时,相邻的两只旋风分离器作交叉反向旋转布置,以互相抵消水的旋转作用,消除分离器下部出水的旋转功能,稳定汽包水位.(4)在汽包的顶部和蒸汽引出管之间沿汽包长度方向布置有集汽孔板.(5)在旋风分离器上部布置了波形板分离器,它能聚集和除去蒸汽中带有的微细水滴.2，简述在炉内引起煤粉爆燃的条件？

（1）炉膛灭火，未及时切断供粉，炉内积粉较多，第二次再点火时可能引起爆炸。

（2）锅炉运行中个别燃烧器灭火，例如直吹式制粉系统双进双出磨煤机单侧给煤机断煤，两侧燃烧器煤粉浓度不均匀，储仓式制粉系统个别给煤机故障。（3）输粉管道积粉，爆燃。

（4）操作不当，使邻近正在运行的磨煤机煤粉泄漏到停运的燃烧器一次风管道内，并与热风混合，引起爆燃。

（5）由于磨煤机停运或磨煤机故障停运时，吹扫不干净，煤粉堆积缺氧，再次启动磨煤机时，燃烧器射流不稳定，发生爆燃。

3，什么是煤粉的均匀性指数？

均匀性指数是表征煤粉颗粒均匀程度的指标，也称煤粉颗粒特性系数。

4，什么是煤的自然堆积角？

煤以某一方式堆积成椎体，在给定的条件下，只能增长到一定程度，若继续从锥顶缓慢加入煤时，煤粒便从上面滑下来，椎体的高度基本不再增加，此时所形成的角锥表面与基础面的夹角具有一定的数值，这一夹角称为自然堆积角。

5，风机发生喘振后会有什么问题，如何防止风机喘振？

当风机发生喘振后，流量发生剧烈正负波动，气流发生猛烈的撞击，使风机本身发生强力震动，风机工作的噪声也将加剧。防治方法为：应选择Q---p特性曲线没有峰值的风机或则采取合适的调节方式，避免风机工作点落入喘振区。

6，W 型火焰燃烧方式的炉内过程分为几个阶段？

（1）起始阶段：燃料在低扰动状态下着火和初燃，空气以低速、少量引入，以免影响着火。（2）燃烧阶段：燃料和二次风、三次风强烈混合，急剧燃烧。

（3）辐射传热阶段：燃烧生成物进入上部炉膛，除继续以低扰动状态使燃烧趋于完全外，还对受热面进行辐射热交换。

7，泵与风机的主要性能参数？

有：流量、能头（泵称为扬程）或压头（风机称为全压或风压）、功率、效率、转速，泵还有表示汽蚀性能的参数，即汽蚀余量或吸上真空度。

8，简述热一次风机直吹式制粉系统的启动程序？（1）启动密封风机，调整风压至规定值。

（2）启动润滑油泵，调整好各轴承油量及油压。

（3）启动一次风机，开启进口热风挡板进行暖磨，使磨后温度上升至规定值。（4）启动磨煤机，开启一次风门。（5）制粉系统运行稳定后投入自动。

9，简述中储式制粉系统的停止顺序？

（1）逐渐降低磨煤机出口温度，并相应的减少给煤量，然后停止给煤机。（2）磨煤机继续运行一段时间后，待系统煤粉抽净后，停止磨煤机。

（3）停止排粉机。对于乏气送粉系统，磨煤机停止后，排粉机应倒换热风或冷、热混合风继续运行。对于热风送粉系统，在磨停止后，即可停止排粉机。

（4）磨停止后，停止油泵，关闭冷却水。10，简述直吹式制粉系统的停止顺序/(1)停止给煤机，吹扫磨煤机及输粉管内余粉，并维持磨煤机温度不超过规定值。（2）磨内煤粉吹扫干净后，停磨。（3）再吹扫一定时间后，停一次风机。

（4）磨出口隔绝挡板应随一次风机的停止而自动关闭或手动关闭。（5）关闭磨煤机密封风门。（6）停止润滑油泵。

11，控制炉膛负压的意义？

（1）炉膛负压太大，使漏风量增大，造成引风机电耗、不完全燃料热损失、排烟热损失均增大，甚至使燃烧不稳造成灭火。（2）炉膛负压小甚至变为正压时，火焰及飞灰通过炉膛不严密处冒出，恶化工作环境，甚至危及人身及设备安全。

12，在锅炉启动过程中，应如何保护过热器？

在启动过程中，尽管烟气温度不高，但管壁有可能超温，采取的措施有：

（1）保护过热器管壁不超温，在流量小于额定值10％时，必须控制炉膛出口烟气温度不超过管壁允许温度。手段是限制燃烧或调整炉内火焰中心高度。

（2）随着压力的升高，蒸汽流量增大，过热器冷却条件有所改善，这时可用限制锅炉过热器出口汽温的办法保护过热器，要求过热器出口汽温比额定温度低一些。手段是控制燃烧率及排汽量，也可调整火焰中心位置或改变过量空气系数。

13，升压过程中为何不宜用减温水控制汽温？

（1）升压过程中，蒸汽流量较小，流速较低，减温水喷入后，可能会引起过热器蛇形管之间的蒸汽量和减温水量分配不均匀，造成热偏差。

（2）减温水用量过大时，有可能不会全部蒸发，积存于个别蛇形管内形成“水塞”，使管子过热，造成不良后果。

14，燃烧调整时主要依据哪些参数及现象进行？（1）入炉煤的低位发热量（2）接带负荷的多少

（3）炉内火焰的光亮度（白色火焰），并且火焰中心部偏斜。

（4）炉底温度应保证其流渣畅通，无浮灰、堆灰、白渣、黄渣和析铁。（5）高温省煤器入口处的氧量为5％－6%(6)飞灰可燃物应在2％－3％之间。（7）烟囱排出的烟气应为浅灰色。

（8）渣面是否清洁光亮，粒化后的渣为棕黑色半透明玻璃状3～6cm细粒，且粒化水面无异常渣出现。

15，氧量的准确性对燃烧调整有哪些影响？

（1）当风量大时，其氧量指示增大可分为下列情况：

1）煤粉充分燃烧，火焰是光亮眩目的强光，表示过剩空气较多。

2）熔渣段中的火焰温度低，流渣不畅，火焰是麦黄色的。此时，烟囱排出的烟色是浅白色，表示过剩空气太多。

（2）风量不足时，其氧量指示值降低，火焰呈暗黄色，火焰末端发暗，且烟囱或炉膛有黑烟和黄烟出现，表示空气不足或局部缺氧，应适当增加炉内的送风量。

16，飞灰可燃物大的原因是什么？飞灰可燃物大对锅炉经济运行的影响体现在哪？ 原因：（1）炉膛卫燃带面积减小，炉膛温度偏低。

（2）煤质不稳定。

（3）煤粉灰分增大。

（4）煤粉挥发分偏低。

（5）热风温度偏低。

影响体现在：锅炉飞灰可燃物超标，不仅会增加燃煤消耗量，降低锅炉效率，而且对锅炉的安全运行构成严重威胁，易带来过热器结焦和烟道二次燃烧、低温腐蚀和磨损等问题，使锅炉运行的安全性和经济性受到影响。计算题

1，已知某种燃煤，1kg该煤燃烧所需生成的理论干烟气容积Vgy为6.0655m3kg（标准状态下），锅炉的过量空气系数α＝1.15，试求1kg该煤燃烧所需生成的实际干烟气容积Vgy。解：实际干烟气容积

VgyVgy(1)V6.0655(1.151)*6.196.994(m3kg（标准状态下）)

答：1kg该煤燃烧所需生成的实际干烟气容积为6.994m3kg。

2，某机组的锅炉和管道效率为90.5％，热耗率为8499 解：供电煤耗

g(kWh)，求厂用电率9.5％时的供电煤耗。

b1q8499320.43[g](kWh)29.308b1gd29.308*0.905b1320.43354.066[g](kWh)19.5%19.5%

bg2答：供电煤耗为354.066 g(kWh)。

3，某燃用烟煤的锅炉，排烟温度tpy＝135.4℃,冷空气温度t1k＝22℃，排烟过量空气系数py＝1.34，q4＝0.56％，试估算该炉的排烟损失q2。

解：根据排烟损失简化计算公式，即

q2(k1pyk2)tpyt1k100(100q4)%135.422(1000.56)%

100(3.56*1.340.44)5.88%式中 k1 k2─简化函数，k1＝3.56，k2＝0.44。答：该炉的排烟损失5.88％。

4，某送风机在介质温度为20℃，大气压力为760mmHg的条件下工作时，出力为292000m3h，全压p为524mmH2O，此时风机的有效功率是多少？

解：已知Q＝292000m3，p＝524mmH2O＝524hkgfm2

PgtQp292000*524417(kW)

102*3600102*3600答：此时风机的有效功率是417Kw。

55，某送风机运行实测风机全压为500 mmH2O，流量Q＝3×10m3，轴功率P＝600kW，风温为20℃，求风机效率？

hQH3*105*500*100%68.08% 解：102P*3600102*600*3600答：风机效率为60.08％。

6，某锅炉一次风管道直径为300mm，测得风速为23m，计算其通风量每小时为多少立方米？

s解：已知w＝23m，D＝300mm＝0.3m s根据Q＝wA，A＝πDQ＝wπD224，24＝23*π*0.34=1.626(m3)=1.626*3600=5852(m3)

sh答：通风量为5852(m3)。h

7，一水泵的吸水管上装一个带滤网的底阀并有一个铸造的90°弯头，吸水管直径d＝150mm，其流量Q=0.016m3，求吸

s水管的局部阻力为多少？（弯头的阻力系数1＝0.43，底阀滤网的阻力系数2＝3）解：流速cQ40.0160.905(m)22sd0.154 局部阻力损失

c2c2c2h12(12)2g2g2g0.9052(0.433)0.143(mH2O)29.81答：吸水管的局部阻力为0.143mH2O

8，某机组的锅炉和管道效率为90.5％，发电煤耗为320.43求锅炉效率每下降1％时对发电煤耗的影响？

g(kWh)，当效率下降至80.5％时发电煤耗为360.23

5g(kWh)，解：锅炉效率影响煤耗情况分析，当锅炉效率从90.5％减少到80.5％时，发电煤耗从320.43g(kWh)增加到360.235

g(kWh)。

360.235320.43g＝3.981[]

(kWh)90.580.5g答: 锅炉效率每下降1％,发电煤耗平均增加3.981[]。(kWh)发电煤耗平均增加＝

9，某机组在锅炉和管道效率以及热耗率不变的情况下，厂用电率7.5％时供电煤耗为346.11时供电煤耗为354.066

g(kWh)，当厂用电率增加到9.5％g(kWh)，求厂用电率每增加1％时对供电煤耗的影响。

解：厂用电率每增加1％时供电煤耗率增加为

354.066346.411g＝3.828[](kWh)9.57.5答：厂用电率每增加1％时供电煤耗率增加为3.828

g(kWh)。

10，已知锅炉炉膛出口氧量为4％，排烟温度为140℃，送风机入口温度为20℃。锅炉效率每下降1％，煤耗增加3.5

g(kWh)，求排烟温度对煤耗的影响。解：排烟热损失计算公式为

5py

q2(3.5式中 tt0.4py4)0100

%py―――排烟过量空气系数

tpy―――排烟温度

t0―――送风温度 排烟过量空气系数为py＝21＝1.235＋0.2＝1.435 21O214020％

100则排烟损失为q2＝（3.55×1.435＋0.44）×

＝0.05534×（140－20）％＝6.64％

答：从上述公式可以看出排烟热损失与排烟温度之差有关。求出q2为6.64％，即要过量空气量不变的情况下，排烟温度和进风温度之差每升高10℃，锅炉效率降低0.5534％。发电煤耗增加为3.5×0.5534＝1.937

11，已知锅炉燃烧产物飞灰可燃物Cfh＝4％，燃煤收到基灰分Aar＝23％，燃煤低位发热量Qnet,ar＝21000KJ/KG，飞灰占总灰分的份额afh＝0.9（锅炉效率每下降1％，煤耗增加3.5

g(kWh)。

g(kWh)）.求飞灰可燃物对煤耗的影响。

解：机械为完全燃烧损失中，飞灰中碳未参加燃烧造成热损失的计算公式为

q4337.27AarafhCfhQnet,ar(100Cfh)100%

根据已知条件得：

q4337.27230.94100%33.2454%＝1.3852％ ＝100421000(1004)设飞灰可燃物Cfh增大至5％时，'q4337.27230.95100%1.3852%＝0.3463％

21000(1005)答：根据上述条件，飞灰可燃物每升高1％时，锅炉效率降低0.3463％，发电煤耗增加为0.3463×3.5＝1.212[

g(kWh)]。

'''12，某燃煤锅炉在完全燃烧时测得空预器前烟气中的氧O2＝5.1％；空预器出口烟气氧O2＝6％，求此空预器的漏风系数。

解：ky'2121＝1.32 '21O2215.12121＝1.4 ''21O2216''ky'''－ky＝1.4－1.32＝0.08 ky＝ky答：此空预器的漏风系数为0.08。

13，某台机组，锅炉每天烧煤B＝2800th，燃煤的低位发热量Qnet,ar＝21995kJkg，其中28％变为电能，试求该机组单机容量是多少？（1kWh=3600kJ）

2800103219950.280.28解：P199584(W)≈200(MW)360024360024答：该机组容量为200MW。

14，管壁厚度1＝6mm，管壁的导热系数1＝200kJ(mC),内表面贴附着一层厚度为2＝1mm的水垢，水垢的导热系数2＝4kJ(mC).已知管壁外表面温度为t1＝250℃，水垢内表面温度t3＝200℃.求通过管壁的热流量以及钢板同水垢接触面上的温度t2。解：qBQnet,ar1212t1t2t1t3＝2502005＝1.786×10[kJ(m2h)] 0.0060.0012004q1因为q111.7861050.006,所以t2=t1-=250-=244.6(℃)。

2001答：通过管壁的热流量是1.786×10kJ(m2h)，钢板同水垢接触面上的温度是244.6℃。

15，某锅炉的连续排污率P＝1％，当锅炉出力为610th时排污量Dpw是多少？ 解：Dpw＝PD=1％×610＝6.1（th）

答：锅炉出力为610th时排污量Dpw是6.1th。

16，某锅炉炉膛火焰温度由1500℃下降至1200℃时，假设火焰发射率α＝0.9，试计算其辐射能量变化（全辐射体的辐射系数C0=5.67W(m2k4)）。

解：火焰是1500℃时辐射能量E1计算式为 5T415002734)＝0.95.67()＝504.267(kWm2)E1＝C0(100100火焰是1200℃时辐射能量E2计算式为

T412002734)=0.95.67()=240.235(kWm2)E2=C0(100100辐射能量变化E1－E2＝504.267－240.235＝264.032(kWm)答：辐射能量变化为264.032kWm。

17，某锅炉蒸发量为1110th，过热蒸汽出口焓为3400kJkg，再热蒸汽流量为878.8th，再热蒸汽入口焓为3030kJkg，22再热蒸汽出口焓为3520kJkg，给水焓为1240kJkg，每小时燃料消耗量为134.8th，燃煤收到基低位发热量为23170kJkg，求锅炉效率。

解：已知D=1110th,h0＝3400kJkg，Dr＝878.8th，h＝3030kJkg，h＝3520kJkg，hgs＝1240kJkg，B=134.8th，'''Qnet=23170kJkg。

η＝D(h0hgs)Dr(h''h')BQnet100%=1110(34001240)878.8(35203030)100%

134.810323170 =90.55% 答;锅炉效率为90.55%。

18，某锅炉蒸汽流量为670th，锅炉效率gl＝92.25％，燃煤量B＝98th，燃煤的低位发热量Qnet,ar＝20930kJkg，制粉系统单耗zf＝27kWht（煤），引风机单耗x＝2.4kWht（汽），送风机单耗f＝3.5kWht（汽），给水泵单耗g＝8kWht（汽），发电标煤单耗b＝350g(kWh)，求该锅炉的净效率。解：P＝D(x+f+g)+Bzf=670*(2.4+3.5+8)+98*27=11959(kW)锅炉的净效率jx＝gl－

29307.6119590.3529307.6Pb×100％＝92.25％－×100％＝92.25％－5.98％＝86.27％

981032093BQnet,ar答：该锅炉的净效率为86.27％。

19，如图所示的汽包内工作压力pg＝10.9MPa，水位计读数h1＝300mm，若水位计中水温为260℃，计算汽包实际水位h2及差值h。根据已知的汽包工作压力pg＝10.9MPa，水位计中水的温度t=260℃，查出汽包中饱和水密度2＝673kgm，水位计中水的密度1＝785kgm3。

解：在水连通管上取点A，A点左右两侧静压力相等，若略去高差h一段蒸汽的重头压力，可列出如下方程式：

32g(h+h1)=1gh1

673×(h+0.3)=785×0.3 h=0.0499m≈50(mm)汽包内的实际水位h2＝h＋h1＝300＋50＝350（mm）

答：汽包内的实际水位h2为350mm，汽包内的实际水位与水位计水位差值h为50mm。

20，锅炉水冷壁管φ44.5×5mm由20g碳钢制成，其内壁温度t2＝318℃，外壁温度t1＝330℃，热导率1＝48W(mC)，若其内壁结了1mm的水垢，水垢的热导率2＝1W(mC)，求结垢前后单位面积导热量。解：结垢前单位面积导热量：q1t1t211＝1t1t21＝483303182＝115200（Wm）

0.005结垢后单位面积导热量：q21212t1t2＝

330318＝10868（Wm2）

0.0050.001481答：结垢前单位面积导热量q1＝115200Wm2，结垢后单位面积导热量q2＝10868Wm2。论述题

1，叙述最佳过量空气系数的意义。

答：当炉膛出口过量空气系数α过大时，燃烧生成的烟气量增多，烟气在对流烟道中的温降减小，排烟温度升高，排烟量和排烟温度增大，使排烟热损失q2变大；但在一定范围内炉膛出口过量空气系数α增大，由于供氧充分，炉内气流混合扰动好，有利于燃烧，使燃烧损失q3＋q4减小。因此，存在一个最佳的过量空气系数zj，可使q2、q3、q4损失之和最小，锅炉效率η最高。最佳zj可通过燃烧调整试验来确定，运行中应按最佳的zj（O2）来控制炉内用风量。过量空气系数α过小或过大都会使锅炉效率η降低。

锅炉运行中，过量空气系数α的大小与锅炉负荷、燃料性质、配风方式等有关。锅炉负荷越高，所需α越小；负荷越低时，由于形成炉内空气动力场有最低风量的要求，导致最佳过量空气系数增大；煤质差（如燃用低挥发分煤）时，着火、燃尽困难，需要较大的过量空气系数α值；如燃烧器不能做到均匀分配风、粉，则锅炉效率降低，而且最佳过量空气系数zj值要大些。通过燃烧调整试验可以确定锅炉在不同负荷、燃用不同煤质时的最佳过量空气系数。若锅炉没有其他缺陷，应按最佳过量空气系数zj所对应的氧量控制锅炉的送风量。

2，论述内置式启动汽水分离器的控制。

答：超临界机组具有外置式启动分离器和内置式启动分离器。内置式启动分离器在湿态和干态的控制是不同的，而且随着压力的升高，湿干态的转换是内置式汽水分离器的一个显著特点。

（1）内置式汽水分离器的湿态运行。锅炉负荷小于35%时，超临界锅炉运行在最小水冷壁流量，汽水分离器湿态运行，汽水分离器中多余的饱和水通过汽水分离器液位控制系统控制排出。

（2）内置式汽水分离器的干态运行。锅炉负荷大于35%以上时，锅炉产生的蒸汽大于最小水冷壁流量，过热蒸汽通过汽水分离器，此时汽水分离器为干式运行方式，汽水分离器出口温度由煤水比控制，即由汽水分离器湿态时的液位控制转为温度控制。

（3）汽水分离器湿干态运行转换。湿态运行过程中锅炉的控制参数是分离器的水位和维持启动给水流量，在干态运行过程中锅炉的控制参数是温度控制和煤水比控制，在湿干态转换中可能会发生蒸汽温度的变化，故在此转换过程中必须要保证蒸汽温度的稳定。

3，漏风对锅炉运行的经济性和安全性有何影响？

答：不同部位的漏风对锅炉运行造成的危害不完全相同。但不管什么部位的漏风，都会使气体体积增大，使排烟热损失升高，是引风机电耗增大。如果漏风严重，引风机已开到最大还不能维持规定的负压（炉膛、烟道），被迫减少送风量时，会使不完全燃烧热损失增大，结渣可能性加剧，甚至不得不限制锅炉出力。

炉膛下部及燃烧器附近漏风可能影响燃料的着火与燃烧。由于炉膛温度下降，炉内辐射传热量减小，会降低炉膛出口烟温。炉膛上部漏风，虽然对燃烧和炉内传热影响不大，但是炉膛出口烟温下降，对漏风点以后的受热面的传热量将会减少，对流烟道漏风将降低漏风点的烟温及以后受热面的传热温差，因而减小漏风点以后受热面的吸热量。由于吸热量减小，烟气经过更多受热面之后，烟温将达到或超过原有温度水平，会使排烟热损失明显上升。

综上所述，炉膛漏风要比烟道漏风危害大，烟道漏风的部位越靠前，其危害越大。空预器以后的烟道漏风，只使引风机电耗增大。

4，锅炉启动过程中，汽包上、下壁温差是如何产生的？怎样减小汽包上、下壁温差？

答：在启动过程中，汽包壁是从工质吸热，温度逐渐升高的。启动初期，锅炉水循环尚未正常建立，汽包中的水处于不流动状态，对汽包壁的对流换热系数很小，即加热很缓慢。汽包上壁与饱和蒸汽接触，在压力升高的过程中，贴壁的部分蒸汽将会凝结，对汽包壁属凝结放热，其对流换热系数要比下部的水高出很多倍。当压力升高时，汽包的上壁能较快的接近对应压力下的饱和温度，而下壁则温升很慢。这样就形成了上臂温度高、下壁温度低的状况。锅炉升压速度越快，上、下壁温差越大。汽包上、下壁温差的存在，使汽包上壁受压缩应力，下壁受拉伸应力。温差越大，应力越大，严重时使汽包趋于拱背状变形。为此，我国有关规程规定：汽包上、下壁允许温差为40℃，最大不超过50℃。为控制汽包上、下壁温差不超限，一般采用如下一些措施：

（1）按锅炉升压曲线严格控制升压速度。加热速度应控制汽包下壁温度上升速度为0.5～1℃/min，汽包饱和温度上升速度不应超过1.5℃/min.（2）汽包强制循环锅炉和自然循环锅炉可采用锅炉底部蒸汽推动投入，利用蒸汽加热锅水，均匀投入燃烧器，自然循环锅炉还可采用水冷壁下联箱适当放水等。

（3）采用滑参数启动。

5，锅炉停炉过程中，汽包上、下壁温差是如何产生的？怎样减小汽包上、下壁温差？

答：锅炉停炉过程中，蒸汽压力逐渐降低，温度逐渐下降，汽包壁是靠内部工质的冷却而逐渐降温的。压力下降时，饱和温度也下降，与汽包上壁接触的是饱和蒸汽，受汽包壁的加热，形成一层微过热的蒸汽，其对流换热系数小，即对汽包壁的冷却效果很差，汽包壁温下降缓慢。与汽包下壁接触的是饱和水，在压力下降时，因饱和温度下降而自行汽化一部分蒸汽，使水很快达到新的压力下的饱和温度，其对流换热系数高，冷却效果好，汽包下壁很快接近新的饱和温度。这样，和启动过程相同，出现汽包上壁温度高于下壁的现象。压力越低，降压速度越快，这种温差就越明显。停炉过程中汽包上、下壁温差的控制标准为不大于50℃，为使上、下壁温差不超限，一般采取如下措施;（1）严格按降压曲线控制降压速度。（2）采用滑参数停炉。

6，造成受热面热偏差的基本原因是什么？

答：造成受热面热偏差的基本原因是吸热不均、结构不均、流量不均。受热面结构不一致，对吸热量、流量均有影响，所以，通常把产生热偏差的主要原因归结为吸热不均和流量不均两个方面。

（1）吸热不均方面：

1）沿炉宽方向烟气温度、烟气流速不一致，导致不同位置的管子吸热情况不一样。2）火焰在炉内充满程度差，或火焰中心偏斜。

3）受热面局部结渣或积灰，会使管子之间的吸热严重不均。

4）对流过热器或再热器，由于管子节距差别过大，或检修时割掉个别管子而未修复，形成烟气走廊，使其邻近的管子吸热量增多。

5）屏式过热器或再热器的外圈管，吸热量较其他管子的吸热量大。（2）流量不均方面：

1）并列的管子，由于管子实际内径不一致（管子压扁、焊缝处突出的焊瘤、杂物堵塞等），长度不一致，形状不一致（如弯头角度和弯头数量不一样），造成并列各管的流动阻力大小不一样，使流量不均。

2）联箱与引进出管的连接方式不同，引起并列管子两端压差不一样，造成流量不均。现代锅炉多采用多管引进引出联箱，以求并列管流量基本一致。

7，论述提高锅炉热效率的途径。

答：提高锅炉热效率就是增加有效利用热量，减少锅炉各项热损失，其中重点是降低锅炉排烟热损失和机械未完全燃烧损失。

（1）降低锅炉排烟热损失.1）降低空预器的漏风率，特别是回转式空预器的漏风率。

2）严格控制锅炉炉水水质指标，当水冷壁管内含垢量达到400mg/m2时，应及时酸洗。

3）尽量燃用含硫量低的优质煤，降低空预器入口空气温度。现代大容量发电锅炉均装有暖风器，防止空预器冷端受热面上结露，导致空预器低温腐蚀。采用提高空预器入口空气温度，增大锅炉排烟温度（排烟热损失增加）的方法，延长空预器使用寿命。

（2）降低机械未完全燃烧热损失。

1）根据锅炉负荷技师调整燃烧工况，合理配风，尽可能降低炉膛火焰中心位置，让煤粉在炉内充分燃烧。2）根据原煤挥发分及时调整粗粉分离器调整挡板，使煤粉细度维持在最佳值。3）降低锅炉的散热损失，主要加强锅炉管道及本体保温层的维护和检修。

8，试述超临界直流锅炉机组的紧急停运条件。

答：超临界直流锅炉机组遇有下列情况之一时，应紧急停运：（1）汽轮机转速超过危机保安器动作转速而危机保安器拒动。（2）汽轮机发生水冲击。

（3）机组突然发生剧烈振动达保护动作值而保护未动作，或机组内部有明显的金属撞击声。（4）汽轮机任一轴承断油，或任一轴承金属温度达121℃，或其回油温度达75℃。（5）机组轴承或端部轴封摩擦冒火时。

（6）机组轴承或润滑油压下降至0.069MPa，而保护不动作。（7）凝汽器真空急剧下降至保护动作值，而保护不动作。（8）发电机冒烟、冒火。

（9）密封油系统油、氢压差失去，发电机密封瓦处大量漏氢。（10）锅炉受热面、给水、蒸汽管道严重爆破，无法维持正常运行时。（11）锅炉尾部烟道再燃烧，无法维持正常运行时。（12）锅炉安全阀动作，无法使其回座。

（13）锅炉炉膛或烟道发生爆炸使设备遭到严重损坏。（14）两台引风机或两台送风机停止运行。（15）DAS系统异常，无法进行运行监视时。（16）6KV厂用电源全部中断。（17）出现主燃料跳闸（MFT）保护动作条件，MFT拒动。

9，叙述炉膛爆燃的防止。

答：锅炉炉膛发生爆燃造成的危害巨大。防止炉内发生爆燃的关键是避免炉内可燃物的存在，防止炉内可燃物的积存应从以下几个方面考虑：

（1）燃料和空气混合物进入炉膛，要有稳定的点火能量使燃料着火稳定。（2）具备可靠的热控保护系统。确保锅炉灭火后，能可靠切断对炉膛的燃料输送。

（3）加强锅炉燃烧调整，使燃料燃烧充分，提高美分燃尽率，同时防止缺角燃烧情况的发生。（4）锅炉炉膛已经灭火或已局部灭火并濒临全部熄火时，严禁投用助燃油枪。

（5）锅炉熄火后，在立即切断燃料的基础上，应以足够风量进行吹扫，将进入炉膛的可燃物冲淡，并排出炉膛。严禁采取爆燃法对锅炉点火。

（6）加强对点火油系统的维护、管理，防止燃油漏入炉膛发生爆燃。（7）燃油速断阀应定期试验，确保动作正确、关闭严密。（8）锅炉热态启动时，严禁对煤粉管道吹扫。

（9）炉内空气动力场分布合理，不存在死角，以防止可燃物在死角积存。（10）锅炉严禁无保护运行。

10，试述压力容器爆破的预防。

答：为了防止压力容器爆破事故的发生，应做好以下工作：

（1）根据设备特点和系统的实际情况，制定压力容器的运行规程，确保压力容器在任何情况下不超压、超温。（2）各种压力容器安全阀应定期进行校验和实际排放试验。

（3）运行中各压力容器的安全附件应处于正常工作状态。有关保护的短时间退出应经总工程师批准。（4）压力容器内部有压力时，严禁进行任何修理或紧固工作。

（5）压力容器上使用的压力表，应列为计量强制检验表计，按规定周期进行强检。（6）结合压力容器定期检验或检修，每两个检验周期至少进行一次耐压试验。

（7）停运超过2年以上的压力容器重新启用时，需进行再检验，耐压试验确认合格方能启用。（8）从事压力容器操作的人员，必须持证上岗。

11，试述锅炉尾部再次燃烧的预控。

答：当确认锅炉发生二次燃烧时，应立即事故停炉。为了有效防止锅炉尾部再次燃烧必须做好下列工作：（1）空预器在安装后第一次投运时，应将杂物彻底清理干净，经各方验收合格后方可投入运行。（2）回转式空预器应设有可靠的停转报警装置、完善的水冲洗系统、消防系统和必要的碱洗手段。（3）回转式空预器进行水冲、碱洗后，必须采取可靠的措施对其进行干燥。

（4）锅炉点火时，应严格监视油枪雾化情况，一旦发现油枪雾化不良应立即停运，并进行清理。（5）精心调整锅炉制粉系统和燃烧系统运行工况，防止未完全燃烧的燃料积存在尾部受热面或烟道内。（6）运行规程应明确省煤器、空预器烟道在不同工况的空预器烟气温度限制值。（7）回转式空预器进、出口烟、风挡板，应能电动开、关，且关闭严密。

（8）若发现回转式空预器停转，应立即将其隔离，加强监视，必要时投入消防系统。

（9）锅炉负荷低于25％额定负荷时，回转式空预器应连续吹灰；锅炉负荷大于25％额定负荷时，回转式空预器至少8h吹灰一次；当回转式空预器烟气侧压差增加时，应适当增加吹灰次数。

（10）锅炉停炉一周以上，必须对回转式空预器受热面进行检查。

12，如何防止锅炉汽包满水和缺水事故的发生？

答：为了有效防止锅炉汽包满水和缺水事故的发生，须认真落实下列措施：（1）汽包锅炉应至少配置1～2套彼此独立的就地水位计和3套差压式水位计。

（2）对于过热器出口压力大于或等于13.5MPa的汽包锅炉，其汽包水位计以差压式（带压力修正回路）水位计为准。汽包水位信号应采用三取中值的方式进行优选。

（3）汽包水位测量系统，应采取正确的保温、伴热及防冻措施。

（4）汽包水位计之间偏差大于30mm时，应立即汇报，并查明原因予以消除。当不能保证两种类型水位计正常运行时，必须立即停炉处理。

（5）当一套水位测量装置因故障退出运行时，应8h内恢复，否则必须制定详细的措施，并征得总工程师批准，但最多不得超过24h。

（6）锅炉汽包水位高、低保护应采用独立测量的三取二逻辑判断方式；一点故障时自动转为二取一逻辑判断方式；两点故障时自动转为一取一逻辑判断方式，但必须制定相应的安全措施，并得到总工程师批准。

（7）锅炉汽包水位保护在锅炉启动前和停炉前应进行实际传动试验。（8）锅炉汽包水位保护的投退，必须严格执行审批制度。

（9）锅炉汽包水位保护是锅炉启动的必备条件之一，水位保护不完整严禁启动。（10）运行人员应加强监视，正确进行“虚假水位”的判断，及时做好水位调整。

（11）DCS系统故障，导致运行人员无法进行远控操作时，应作好防止锅炉汽包满水和缺水的事故预想。

13，如何调整燃料量？

答：燃料量的调节，是燃烧调节的重要一环。不同的燃烧设备和不同的燃料种类，燃料量的调节方法也各不相同。（1）配有中间储仓制粉系统的锅炉。中间储仓式制粉系统，其制粉系统运行工况变化与锅炉负荷并不存在直接关系。当锅炉负荷发生变化时，需要调节进入炉内的燃料量，它通过改变投入（或停止）燃烧器的只数（包括启停相应的给粉机）或改变给粉机的转速，调节给粉机下粉挡板开度来实现。

当锅炉负荷变化较小时，只需改变给粉机转速就可以达到调节的目的。当锅炉负荷变化较大时，用改变给粉机转速不能满足调节幅度的要求，则在不破坏燃烧工况的前提下可先投停给粉机只数进行调节，而后再调给粉机转速，弥补调节幅度大的矛盾。若上述手段仍不能满足调节需要时，可用调节给粉机挡板开度的方法加以辅助调节。

投停燃烧器（相应的给粉机）运行方式的调节。由于燃烧器布置的方式和类型的不同，投运方法也不同。一般可参考以下原则：

1、投下排、停上排燃烧器，可降低燃烧中心，有利于燃尽；

2、四角布置的燃烧方式，宜分层停运或对角停运，不允许缺角运行；

3、投停燃烧器应先以保证锅炉负荷、运行参数和锅炉安全为原则，而后考虑经济指标。

（2）配有直吹式制粉系统的锅炉。配有直吹式制粉系统的锅炉，由于无中间储粉仓，它的出力大小将直接影响到锅炉的蒸发量，故负荷有较大变动时，即需启动或停止一套制粉系统运行。在确定启停方案时，必须考虑到燃烧工况的合理性及蒸汽参数的稳定。若锅炉负荷变化不大，则可通过调节运行的制粉系统的出力来解决。当锅炉负荷增加，应先开启磨煤机的排粉机的进口风量挡板，增加磨煤机的通风量，以利用磨煤机内的存粉作为增加负荷开始时的缓冲调节；然后再增加给煤量，同时相应地开大二次风门。反之当锅炉负荷降低时，则减少磨煤机的给煤量和通风量及二次风量。总之，对配有直吹式制粉系统的锅炉，其燃料量的调节，基本上是用改变给煤量来调节的。

14，怎样调整再热汽温？

答：再热汽温常用的调整方法有烟气挡板、烟气再循环、摆动式燃烧器以及喷水减温等。

（1）烟气挡板调节。烟气挡板调节是一种应用较广的再热汽温调节方法。烟气挡板可以手控，也可自控，当负荷变化时，调节挡板开度可以改变通过再热器的烟气流量，达到调节再热气温的目的。如当负荷降低时，可开大再热器侧的烟气挡板开度，使通过再热器的烟气流量增加，就可以提高再热汽温。

（2）烟气再循环调节。烟气再循环是利用再循环风机从尾部烟道抽出部分烟气再送入炉膛。运行中通过对再循环气量的调节，来改变经过过热器、再热器的烟气量，使汽温发生变化。

（3）摆动式燃烧器。摆动式燃烧器是通过改变燃烧器的倾角来改变火焰中心的高度的，从而使炉膛出口温度得到改变，以达到调整再热汽温的目的。当燃烧器的下倾角减小时，火焰中心升高，炉膛辐射传热量减少，炉膛出口温度升高，对流传热量增加，使再热汽温升高。

（4）再热喷水减温调节。喷水减温器由于其结构简单，调节方便，调节效果好而被广泛用于锅炉再热汽温的细调，但它的使用使机组热效率降低。因此在一般情况下应尽量减少再热喷水的用量，以提高整个机组的热经济性。为了保护再热器，大容量中间再热锅炉往往还设有事故喷水。即在事故情况下危机再热器安全（使其管壁超温）时，用来进行紧急降温，但在低负荷时尽量不用事故喷水。遇到减负荷或紧急停用时应立即管壁事故喷水隔绝门，以防喷水倒入高压缸。

除了上述几种再热蒸汽调整方法以外，还有几种常用的方法，如：汽－汽热交换器、蒸汽旁路、双炉体差别燃烧等。总之，再热蒸汽的调节方法是很多的，不管采用哪种方法进行调解，都必须做到既能迅速稳定汽温，又能尽量提高机组的经济性。

15，论述过热器、再热器的高温腐蚀及其预防措施。

答：过热器、再热器的高温腐蚀有硫酸型高温腐蚀和钒腐蚀两种。

（1）硫酸型高温腐蚀.又称煤灰引起的腐蚀，受热面上的高温积灰分为内灰层和外灰层，内灰层中含有较多的碱金属，它们与烟气中通过外灰层扩散进来的氧化硫以及飞灰中的铁、铝等进行较长时间的化学作用，生成碱金属硫酸盐，处于熔化或半熔化状态的碱金属硫酸盐复合物会对过热器、再热器合金钢产生强烈的腐蚀。灰分沉淀物温度越高，腐蚀越强烈，700～750℃时腐蚀速度最大。

（2）过热器、再热器的钒腐蚀。当锅炉使用油点火、掺烧油或燃烧含钒煤时，过热器、再热器受热面可能会产生钒腐蚀。煤灰中的钒－钠比（V2O5/Na）为3～5时，灰熔点降低，高温腐蚀速度最快，发生钒腐蚀的受热面壁温范围为590～650℃。

由于燃料中含有硫、钠、钒等成分，要完全避免受热面的高温腐蚀有一定难度。通常采用以下几种方法来防止过热器、再热器的高温腐蚀。

1)严格控制受热面的管壁温度，降低管壁温度以防止和减缓腐蚀。目前主要通过限制蒸汽参数来达到控制受热面壁温的效果。2）采用低氧燃烧技术来降低烟气中的SO3和V2O5含量，当过量空气系数小于1.05时，V2O5含量迅速下降。3）选择合适的炉膛出口温度并予以控制，避免出现炉膛出口烟温过高。

4）定期对锅炉受热面进行吹灰，清除含有碱金属氧化物和复合硫酸盐的灰污层，阻止高温腐蚀的发生。当已存在高温腐蚀时，过多的吹灰反而会因为吹落灰渣层而加速腐蚀进度。

5）合理组织锅炉燃烧，通过改善炉内空气动力场，阻止水冷壁结渣、炉膛中心倾斜等可能引起的热偏差的现象发生，减少过热器、再热器的玷污结渣。

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